Уравнение неразрывности в пористой среде для двумерной фильтрации

Уравнение неразрывности (сплошности)

Фильтрационного потока

Выведем уравнение неразрывности (сплошности) фильтрационного потока сжимаемого флюида в деформируемой пористой среде (самый общий случай). Для этого выделим в пористой среде элементарный объем в виде параллелепипеда с ребрами dx, dy, dz (рис. 5), причем длины ребер во много раз больше поперечных размеров поровых каналов.

Рис.5

В рассматриваемом общем случае неустановившегося движения сжимаемой жидкости (флюида) скорость фильтрации `V и плотность жидкости r являются функциями координат и времени, т.е.

Проекции на ось X массовых скоростей фильтрации в точках А и А_1, расположенных в центрах боковых граней ab и a₁b₁, соответственно равны

rV_x, и (rV_x)₁ = rV_x + .

Заметим, что в силу малости выделенного объема и его граней можно считать, что плотность r и скорость фильтрации `V распределены на гранях ab и a₁b₁ равномерно и равны значениям их в точках А и А₁ соответственно.

Масса флюида, поступающего в выделенный элемент через левую грань ab за малый промежуток времени dt, равна rV_x*dydzdt.

Масса флюида, вытекающего из выделенного объема через правую грань a₁b₁ за этот же отрезок времени dt, равна

.

Тогда изменение массы флюида в объеме выделенного элемента aba₁b₁ за отрезок времени dt за счет потока вдоль оси Х будет равна:

dM_x = [ (rV_x)₁ — (rV_x) ] dydzdt = dxdydzdt.

Рассматривая фильтрацию флюида в направлении осей Y и Z, получим аналогичные выражения для изменения массы в элементарном объеме за счет потока вдоль этих осей в виде:

dM_y = dxdydzdt, dM_z = dxdydzdt .

Тогда общее изменение (накопление) массы флюида в объеме выделенного элемента aba₁b₁ за время dt будет равно:

т.е. dM = — * dxdydzdt . (2.9)

С другой стороны, масса флюида, находящегося в рассматриваемом поровом объеме элемента aba₁b₁, равна

где m — коэф. пористости пласта.

Изменение массы флюида в этом же элементарном объеме aba₁b₁ за время dt можно записать так (объем элемента dxdydz фиксирован)

dM = . (2.10)

Приравнивая выражения (2.9) и (2.10) и сокращая их на dxdydzdt, получаем уравнение неразрывности фильтрационного потока.

. (2.11)

С физической точки зрения уравнение неразрывности (2.11) представляет собой уравнение материального баланса фильтрующейся жидкости (флюида) и выражает закон сохранения массы.

Заметим дополнительно, что уравнение неразрывности (2.11) справедливо только в том случае, когда внутри выделенного элемента пласта нет источников или стоков; это означает, что жидкость или газ движутся в продуктивном пласте без разрывов в сплошности потока, и что в поле скоростей фильтрации нет особых точек (например, скважин), в которых жидкость (газ) может «исчезать» или «появляться». При движении жидкостей (газов) в пласте к скважинам это уравнение (2.11) справедливо во всех точках пласта вне скважины.

Выражение в левой части уравнения (2.11) представляет собой дивергенцию вектора массовой скорости r и кратко записывается так:

.

Поэтому уравнение неразрывности (2.11) принимает краткую запись

. (2.12)

Уравнение неразрывности в двумерных моделях фильтрации жидкости и газа в искривленных пластах конечной толщины Текст научной статьи по специальности « Науки о Земле и смежные экологические науки»

Аннотация научной статьи по наукам о Земле и смежным экологическим наукам, автор научной работы — Толпаев В. А., Палиев В. В.

Дается вывод уравнения неразрывности для построения двумерных моделей фильтрации сжимаемой жидкости в искривленных пластах конечной толщины, пористая среда в которых может проявлять сорбирующие свойства. Как частный случай дается уравнение неразрывности для фильтрации сжимаемой жидкости в весьма тонких искривленных пластах с сорбирующей и несорбирующей пористой средой.

Похожие темы научных работ по наукам о Земле и смежным экологическим наукам , автор научной работы — Толпаев В. А., Палиев В. В.

The Equations of Continuousness in Bidimentional Models of Filtration Liquid and Gas in the Bent Layers of Final Thickness

The finding of equation of continuousness for construction a bidimentional models of filtration a compressed liquid in the bent layers of final thickness is given, the porous environment in which can show sorb properties. As the special case is given the equation of continuousness for filtration of a compressed liquid in rather thin bent layers with sorbing and nonsorbing porous environment.

Текст научной работы на тему «Уравнение неразрывности в двумерных моделях фильтрации жидкости и газа в искривленных пластах конечной толщины»

В.А. Толпаев, В.В. Палиев. Уравнение неразрывности в двумерных моделях фильтрации

УРАВНЕНИЕ НЕРАЗРЫВНОСТИ В ДВУМЕРНЫХ МОДЕЛЯХ ФИЛЬТРАЦИИ ЖИДКОСТИ И ГАЗА В ИСКРИВЛЕННЫХ ПЛАСТАХ КОНЕЧНОЙ ТОЛЩИНЫ

В.А. Толпаев*, В.В. Палиев**

Северо-Кавказский государственный технический университет, кафедра прикладной математики и компьютерных технологий, Северо-Кавказский научно-исследовательский проектный институт природных газов,

E-mail: *pm@ncstu.ru, **wwwowa@bk.ru

Дается вывод уравнения неразрывности для построения двумерных моделей фильтрации сжимаемой жидкости в искривленных пластах конечной толщины, пористая среда в которых может проявлять сорбирующие свойства. Как частный случай дается уравнение неразрывности для фильтрации сжимаемой жидкости в весьма тонких искривленных пластах с сорбирующей и несорбирующей пористой средой.

The Equations of Continuousness in Bidimentional Models of Filtration Liquid and Gas in the Bent Layers of Final Thickness

V.A. Tolpaev, V.V. Paliev

The finding of equation of continuousness for construction a bidimentional models of filtration a compressed liquid in the bent layers of final thickness is given, the porous environment in which can show sorb properties. As the special case is given the equation of continuousness for filtration of a compressed liquid in rather thin bent layers with sorbing and nonsorbing porous environment.

В естественных условиях продуктивные пористые пласты, содержащие воду, нефть или газ (обобщенно называемых в теории фильтрации флюидами), имеют, как правило, искривленную форму и переменную толщину. Фильтрационные движения флюида в таких пластах в общем случае трехмерны. Но поскольку в природных условиях подошва и кровля продуктивных пластов (по-другому, слоев) чаще всего непроницаемы, то и движения флюида в таких слоях с достаточной для практических целей точностью можно моделировать как двумерные. В связи с этим становится актуальной задача вывода уравнения неразрывности применительно к двумерным моделям течений газа и, как частный случай, несжимаемой жидкости в искривленных пластах переменной толщины с непроницаемыми подошвой и кровлей.

1. АППРОКСИМАЦИЯ КИНЕМАТИКИ ФИЛЬТРАЦИОННОГО ТЕЧЕНИЯ В ИСКРИВЛЕННОМ ПОРИСТОМ ПЛАСТЕ

Будем рассматривать только такие продуктивные пласты, непроницаемые криволинейные поверхности подошвы и кровли которых можно задавать координатными поверхностями Z = Ci = const (подошва) и Z = С2 = const (кровля) некоторой ортогональной криволинейной системы координат (рис. 1).

Поверхности тока изучаемых фильтрационных течений примем за стационарные, совпадающие с координатными поверхностями Z = const (рис. 2).

Это, конечно, идеализация, но в большинстве случаев реальное течение флюида почти во всём пласте близко к предлагаемой кинематической схеме. Предложенная схема течения могла бы быть реализована практически, если бы в пласте удалось построить тонкие непроницаемые поверхности Z = const. Эти поверхности Z = const увеличат фильтрационное сопротивление пласта и, следовательно, расчёты потоков по предлагаемой кинематической схеме окажутся заниженными против реальных значений. Предположение, что реальные поверхности тока почти во всём пласте близки к координатным поверхностям Z = const заставляет считать, что проекция

Рис. 1. Участки линий тока и эпюра скоростей реального фильтрационного течения флюида в искривлённом слое переменной толщины (1 и 2 — непроницаемые подошва и кровля слоя; 3 — координатные поверхности Z = const; 4 — Z-координатная линия; 5 — линии тока, соответствующие перемещениям жидких частиц за одну единицу времени)

© В.А. Толпаев, В.В. Палиев, 2007

Рис. 2. Кинематическая схема предлагаемой двумерной модели течения. За поверхности тока принимаются координатные поверхности Z = const.

скорости фильтрации на (-координатные линии У* = У3 = 0. Таким образом, в рассматриваемой схеме течения поле скоростей фильтрации аппроксимируется выражением

V = Vs (С,п,С0 -ei + Vn(^n,Z,t) ■ є2 , (1)

в котором е1, е 2, е 3 — орты локального базиса в системе £, п, С, а У< = У1 и Уп = У2 — проекции скорости фильтрации на £- и п-координатные линии.

2. ВЫВОД УРАВНЕНИЯ НЕРАЗРЫВНОСТИ ДЛЯ ФИЛЬТРАЦИИ ГАЗА В ИСКРИВЛЕННЫХ ПЛАСТАХ С СОРБИРУЮЩЕЙ СРЕДОЙ

Рассмотрим вначале фильтрационные течения газа в искривленном пласте с сорбирующей средой. Типичным примером таких пластов являются каменноугольные пласты. Их характерным свойством является то, что поверхность пор каменного угля за счет сил межмолекулярного взаимодействия угля и газа (проявляющихся в виде электростатического притяжения) способна удерживать на себе без химического изменения определенную часть (называемую адсорбированной частью) содержащегося в порах массы газа. В связи с этим адсорбированная часть газа оказывается обездвиженной и поэтому в фильтрационном движении в каменноугольных пластах участвует лишь неадсорбированная часть массы газа.

Для вывода уравнения неразрывности при фильтрации газа в искривленном пласте с сорбирующей пористой средой рассмотрим поток его неадсорбированной части с полем скоростей (1) через боковые

грани криволинейного параллелепипеда С = const, С + dС = const, n = const, n + dn = const. Сечение ABCD этого параллелепипеда поверхностью Z = const показано на рис.З.

Через грань AB за время dt в параллелепипед

входит масса газа MAB = dt ■ / p[P(С, П, С, t)] x

x Vs (С, П, Z, t) ■ H2 (С, П, Z) dn ■ ^з(С,П,С) dZ, где H1, H2 и H3 — параметры Ламе криволинейной системы координат С, n, Z а p(P) — плотность газа при пластовых температуре и давлении P(С, n, Z, t). Через противоположную грань из параллелепипеда за время dt выйдет масса газа

Man = dt ■ / P[P(С + dС, n, Z, t)] ■ Vs(С + d& n, Z, t) x

x H2(С + d^ n, Z) dn ■ H3^ + dС, n, Z) dZ . Поэтому за счёт разницы потоков через пару противоположных граней AB и CD из параллелепипеда за время dt за его пределы уходит масса газа

Ml = Man — Мав = dС ■ dn ■ dt -J — [H2(С,n,Z) ■ Hs«,n,Z) ■ p(P) ■ Vs«,n,Z,*)] ■ dZ • (2)

Совершенно аналогично подсчитывается, что за время dt за пределы параллелепипеда из-за разницы

потоков через противоположные грани AD и BC уходит масса газа:

M2 = Мвс — Mad = dС ■ dn ■ dt J [Hi (С, n, Z) ■ Hs«, n, Z) ■ p(P) ■ V,(С, n, Z, t)] ■ dZ • (3)

Рис. 3. Сечение ABCD элементарного криволинейного параллелепипеда поверхностью Z = const. Основания параллелепипеда расположены на непроницаемых подошве (Z = Ci) и кровле (Z = (2) слоя. Вдоль AD n = const; вдоль BC n + dn = const; вдоль AB £ = const; вдоль CD £ + d£ = const

ВЛ Толпаев, 5.5. Палиев. Уравнение неразрывности в двумерных моделях фильтрации_______

Общее количество массы газа, вытекающего за время йЬ из параллелепипеда АВС^ за счёт потоков через боковые грани, равно: М = М1 + М2.

Уход из параллелепипеда АВС^ массы М газа вызовет в нем при заданной постоянной пластовой температуре изменение давления Р, а значит, плотности газа, а также соотношения долей между адсорбированной и неадсорбированной частями газа. Для учета влияния ушедшей из выделенного объема массы М газа на изменение его плотности и соотношения долей адсорбированной и неадсорбированной частей подсчитаем вторично изменение в АВС^ массы газа как разность между имевшейся в момент Ь и оставшейся в момент Ь + йЬ.

Пусть в момент Ь давление газа в АВС^ равно Р(С, П, С, Ь). Тогда при заданной пластовой температуре плотность неадсорбированной части реального газа найдется из уравнения его состояния [1] и будет равна р = р(Р). Поэтому масса М01 (Ь) содержащейся в порах пласта неадсорбированной части газа равна

М01 (Ь) = ур[Р«,п,С,()] ■ Ш[Р(С,П,С,*)] ■ Я1«,п,0^■ Н2(С,п,С)*/■ Яз(С,ч, Не можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

Рис. 4. Кинематическая схема двумерного течения в теории О.В. Голубевой. Затемнённые участки указывают на главные источники погрешностей в схеме О.В. Голубевой. Н(£, п) — локальная «толщина» слоя в точке (£,п)> через которую выражается Н3

ОА Торопова. Формулировка математической модели глубоководного нефтеподъемника

Примеры конкретных оценок точности расчетов пространственных фильтрационных течений несжи маемой жидкости в искривленных слоях переменной толщины по предлагаемым двумерным математическим моделям приведены в [6].

1. Мирзаджанзаде А.Х., Аметов И.М., Ковалев А.Г. Физика нефтяного и газового пласта. М.; Ижевск: Ин-т комп. исслед., 2005.

2. Голубева О.В. Курс механики сплошных сред. М.: Высш. шк., 1972.

3. Толпаев В.А., Ледовской В.И. Уравнения линейной двумерной фильтрации в искривленных пластах конечной толщины // ОПиПМ. 2004. Т.11, вып.1. С.143-146.

4. Толпаев В.А., Ледовской В.И. Математическое моделирование фильтрационных течений несжимаемой жидкости в искривленных пластах конечной толщи-

ны // ОПиПМ. 2005. Т. 12, вып. 2. С. 524-527.

5. Толпаев В.А., Ледовской В.И. Двумерные математические модели течений жидкости в круговом коническом слое постоянной толщины // Современные проблемы прикладной математики и математического моделирования: Материалы конф. Воронеж: Воронежск. гос. техн. акад., 2005. С. 222.

6. Толпаев В.А., Ледовской В.И. Оценки точности расчета дебитов скважин в искривленных пластах // Нефтепромысловое дело. 2004. № 12. С. 9-13.

ФОРМУЛИРОВКА МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ ГЛУБОКОВОДНОГО НЕФТЕПОДЪЕМНИКА В УСЛОВИЯХ ДЕЙСТВИЯ ВНУТРЕННЕГО ПОТОКА ГАЗОЖИДКОСТНОЙ СМЕСИ

Саратовский государственный технический университет, Институт социально-производственного менеджмента, кафедра информационных систем E-mail: toropova@sstu.ru

Сформулирована новая математическая модель расчета характеристик напряженно-деформированного состояния глубоководного райзера, взаимодействующего с внутренним двухфазным потоком газожидкостной смеси. Решается задача нелинейной гидроупругости сингулярно возмущенного типа.

The Formulation of the Mathematical Model Deep-Water of the Oil Raiser, Interacting with Internal Flow of Gas-Liquid Mixture

A new mathematical model for calculating the characteristics of a stress-deformated state of a deepwater raiser that interacts with an inner two-phase stream of the gas-liquid mixture, is formulated. The singular-disturbance type problem of nonlinear hydroelasticity is being solved.

В известных публикациях ограничивались исследованием влияния внешнего потока подводных течений на характеристики НДС глубоководного нефтеподъемника (райзера). При этом внутренний поток гидросмеси моделировался, как правило, однородным установившимся потоком идеальной несжимаемой жидкости. В реальных условиях, однако, сырая нефть представляет собой двухфазную газожидкостную среду, свойства которой существенно зависят от начальных значений скорости транспортировки, давления, весового газового фактора и т.п.

Целью статьи является формулировка новой математической модели расчета характеристик НДС глубоководного райзера, взаимодействующего с внутренним двухфазным потоком газожидкостной смеси и с внешним потоком подводных течений. Она непосредственно может быть использована и при рассмотрении актуальных задач исследования длительной прочности райзера в условиях наведенной неоднородности свойств материала стенок, вызванной агрессивным воздействием внутреннего потока гидросмеси.

Сформулируем модель установившегося движения газожидкостной смеси в вертикальном трубопроводе. Характер движения (эрлифта) газожидкостной смеси определяется, как правило, значением фактора газонасыщенности и (отношением объема свободного газа в смеси к ее объему, 0 Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Уравнение неразрывности и основные уравнения теории фильтрации

Система уравнений общей гидродинамики состоит из уравне­ний сохранения массы, импульса и энергии и уравнений состоя­ния. При движении жидкостей и газов в пористой среде уравнение сохранения импульса сводится к формуле закона фильтрации. Уравнение энергии существенно лишь в тех случаях, когда нельзя пренебрегать изменением температуры. В последующем, кроме специально оговоренных случаев, принимается условие постоян­ства температуры Т=const с учетом незначительности скоростей движения и высокой теплоемкости пород, окружающих проница­емые пласты. В связи с этим уравнения состояния сводятся к вы­ражениям, связывающим при заданной температуре плотность жидкости и пористость среды с напряжениями в этой среде и дав­лением жидкости в порах. Запишем теперь уравнение неразрыв­ности, выражающее условие сохранения массы жидкости при фильтрации.

Рассмотрим баланс массы жидкости в произвольном элементе объема пористой среды V, ограниченном поверхностью S, пред­полагая, что скоростью частиц твердого скелета можно пренеб­речь.

Приравнивая приращение массы жидкости в элементе V за время dt

Притоку массы жидкости через поверхность элемента за то же время

Н преобразуя поверхностный интеграл в объемный, получаем ин­тегральное соотношение

Откуда в силу произвольности элемента V и непрерывности всех полей вытекает дифференциальное уравнение неразрывности

Хотя сжимаемость капельных жидкостей мала, она играет зна­чительную роль в тех случаях, когда возмущения давления захва­тывают обширные области (здесь существенно то, что нефтяные залежи обычно граничат с пластовой водой, суммарный объем ко­торой значительно больше объема нефти в залежи; в результате этого за счет расширения воды со снижением давления может пол­ностью компенсироваться извлекаемый объем нефти). Зависи­мостью вязкости капельных жидкостей от давления при изменении давления в тех же пределах можно обычно пренебречь[2].

Фильтрационные движения газа характеризуются тем, что ввиду больших абсолютных значений давления и перепадов газ часто нельзя считать идеальным. Уравнение состояния газа обыч­но записывается в виде:

Здесь Я = 8,314 Дж/(молЬ’К) — универсальная газовая посто — я нная.

Преимущества такой записи связаны с тем, что для коэффи­циента сверхсжимаемости 2 (р, Т) составлены таблицы и графи­ки, охватывающие ряд практически важных случаев, и имеются простые способы приближенного вычисления его для газовых смесей. Отклонение z от единицы (отличие газа от идеального) значительнее для более тяжелых углеводородных газов.

Согласно кинетической теории газов, вязкость их не должна зависеть от давления. Это утверждение также неприменимо к условиям, характерным для газового пласта. При фиксированной температуре вязкость газа может изменяться на десятки процен­тов при изменении давления на единицы МПа.

Чтобы проанализировать зависимость от давления свойств пористой среды — пористости и проницаемости, рассмотрим пове­дение насыщенного жидкостью образца при одноосном нагруже — нии. Предположим, что нагрузка F на цилиндрический образец площадью поперечного сечения S, заключенный в непроницаемую оболочку, создается непроницаемым поршнем. Снизу на проница­емое основание действует давление р, равное давлению в жидко­сти (рис. 3). Тогда из условий равновесия образца в пренебреже­нии силами трения о боковые стенки следует

Здесь Fі — сила, действующая на проницаемое основание. Оче­видно, F = aS, где о — полное напряжение в насыщенном образце; Fі —afS, где at—напряжение, воспринимаемое твердым скелетом (в расчете на всю площадь S). Из (1.19) получаем

РИС. 3. Схема насы­щенного образца по­ристой среды под на­грузкой

Где а! — эффективное напряжение. Изменение пористости в условиях одноосного нагружения происходит под действием этого напряжения, вызывающего перестройку скелета пористой среды. Изменение пористости в зависимости от давления при фиксированной нагрузке, обус­ловленное сжимаемостью зерен, мало по сравне­нию со сжимаемостью пористой среды в целом, обусловленной переупаковкой зерен: жесткость материала зерен для таких сред, как песчани­ки ит. п., очень велика.

Аналогичные соображения применимы и в более общих случаях. Опытные данные, по­лученные в условиях произвольного нагруже­ния пористого образца, позволяют определить зависимость пористости не от тензора истин­ных напряжений, действующих в скелете по­ристой среды, а от тензора эффективных на­пряжений. Так как при действии на пористую среду только приложенного внутри нее гидро­статического давления касательные напряже­
ния не возникают, касательные компоненты тензора истинных на­пряжений и тензора эффективных напряжений совпадают, а нор­мальные компоненты отличаются на величину р. Поэтому имеем

Где ац — соответственно компоненты тензора эффективных на­пряжений и тензора истинных напряжений (Ьц = 1 при і — /; Ьц = = 0 при і ф /).

Пористость и проницаемость как скалярные величины могут зависеть только от инвариантов тензора эффективных напряже­ний.

В линейном приближении зависимостью от второго и третьего инвариантов обычно пренебрегают, так что

M = m(6, ру, k = k(i, р)-, fl = (l/3)oL (1.22)

Если первоначальное напряженное состояние, как это обычно можно предполагать для нефтяных и газовых пластов, и началь­ное давление постоянны по пласту, то из (1.26) следует

6 + р = const. (1.27)

Зависимость пористости и проницаемости пород-коллекторов от среднего нормального напряжения обычно определяется на приборах одноосного или двухосного сжатия. В дифференциаль­ной форме эти зависимости можно выразить уравнениями

M0_1m, в = —ті (Є), kolk е = — .pa (6). (1-28)

Таким образом, в условиях, когда справедливо соотношение (1.27), приращения пористости и проницаемости выражаются че­рез приращения давления. (При этом учитывается и непосредст­венная зависимость пористости от давления, вызываемая сжимае­мостью зерен твердого скелета.)

Рассмотрим случай фильтрации слабосжимаемой жидкости в упругодеформируемой однородной пористой среде, когда относи­тельные изменения параметров этой среды и жидкостей малы. В этих условиях можно считать производные их по давлению постоянными

Dp/dp = К71 ро’, dm/dp = Km1 т0; (1.29)

Причем (р — Pq)I Km

ДВИЖЕНИЕ ЖИДКОСТЕИ И ГАЗОВ В ПРИРОДНЫХ ПЛАСТАХ

Вытеснение нефти растворами активных примесей

Понятие активной примеси. Основные уравне­ния. Рассмотрим двухфазное фильтрационное течение нефти и воды, предполагая, что вода (а возможно, и нефть) содержит не­которую добавку, способную влиять на гидродинамику потока. Та­кую добавку независимо …

Нестационарные задачи фильтрации неньютоновских жидкостей

Нестационарные процессы в пластовой системе при фильтра­ции неньютоновских жидкостей обладают определенными особен­ностями, позволяющими в некоторых случаях обнаружить наруше­ния закона Дарси, оценить их количественно и дать прогноз их возможного влияния на …

Эффекты диффузии и неравновесности в задачах вытеснения нефти раствором активной примеси

Так же, как и в «обычной» теории двухфазной фильтрации (см. гл. IV), крупномасштабное приближение оказывается недостаточным там, где возникают области больших локальных градиентов основ­ных переменных, т. е. вблизи скачков насыщенности …

Продажа шагающий экскаватор 20/90

Цена договорная
Используются в горнодобывающей промышленности при добыче полезных ископаемых (уголь, сланцы, руды черных и
цветных металлов, золото, сырье для химической промышленности, огнеупоров и др.) открытым способом. Их назначение – вскрышные работы с укладкой породы в выработанное пространство или на борт карьера. Экскаваторы способны
перемещать горную массу на большие расстояния. При разработке пород повышенной прочности требуется частичное или
сплошное рыхление взрыванием.
Вместимость ковша, м3 20
Длина стрелы, м 90
Угол наклона стрелы, град 32
Концевая нагрузка (max.) тс 63
Продолжительность рабочего цикла (грунт первой категории), с 60
Высота выгрузки, м 38,5
Глубина копания, м 42,5
Радиус выгрузки, м 83
Просвет под задней частью платформы, м 1,61
Диаметр опорной базы, м 14,5
Удельное давление на грунт при работе и передвижении, МПа 0,105/0,24
Размеры башмака (длина и ширина), м 13 х 2,5
Рабочая масса, т 1690
Мощность механизма подъема, кВт 2х1120
Мощность механизма поворота, кВт 4х250
Мощность механизма тяги, кВт 2х1120
Мощность механизма хода, кВт 2х400
Мощность сетевого двигателя, кВ 2х1600
Напряжение питающей сети, кВ 6
Более детальную информацию можете получить по телефону (063)0416788