Тепловое равновесие и уравнение теплового баланса
Тела, температура которых отличается, могут обмениваться тепловой энергией. То есть, между телами будет происходить теплообмен. Самостоятельно тепловая энергия переходит от более нагретых тел к менее нагретым.
Что такое теплообмен и при каких условиях он происходит
Тела, имеющие различные температуры, будут обмениваться тепловой энергией. Этот процесс называется теплообменом.
Теплообмен – процесс обмена тепловой энергией между телами, имеющими различные температуры.
Рассмотрим два тела, имеющие различные температуры (рис. 1).
Тело, имеющее более высокую температуру, будет остывать и отдавать тепловую энергию телу, имеющему низкую температуру. А тело с низкой температурой будет получать количество теплоты и нагреваться.
На рисунке, горячее тело имеет розовый оттенок, а холодное изображено голубым цветом.
Когда температуры тел выравниваются, теплообмен прекращается.
Чтобы теплообмен происходил, нужно, чтобы тела имели различные температуры.
Когда температура тел выравняется, теплообмен прекратится.
Тепловое равновесие — это состояние, при котором тела имеют одинаковую температуру.
Уравнение теплового баланса и сохранение тепловой энергии
Когда тело остывает, оно отдает тепловую энергию (теплоту). Утерянное количество теплоты Q имеет знак «минус».
А когда тело нагревается – оно получает тепловую энергию. Приобретенное количество теплоты Q имеет знак «плюс».
Эти факты отражены на рисунке 2.
Закон сохранения тепловой энергии: Количество теплоты, отданное горячим телом равно количеству теплоты, полученному холодным телом.
Примечание: Существует и другая формулировка закона сохранения энергии: Энергия не появляется сама собой и не исчезает бесследно. Она переходит из одного вида в другой.
Уравнение теплового баланса
Тот факт, что тепловая энергия сохраняется, можно записать с помощью математики в виде уравнения. Такую запись называют уравнением теплового баланса.
Запишем уравнение теплового баланса для двух тел, обменивающихся тепловой энергией:
\(\large Q_<\text<остывания горяч>> \left( \text <Дж>\right) \) – это количество теплоты горячее тело теряет.
\(\large Q_<\text<нагревания холод>> \left( \text <Дж>\right) \) – это количество теплоты холодное тело получает.
В левой части уравнения складываем количество теплоты каждого из тел, участвующих в теплообмене.
Записываем ноль в правой части уравнения, когда теплообмен с окружающей средой отсутствует. То есть, теплообмен происходит только между рассматриваемыми телами.
В некоторых учебниках применяют сокращения:
\[\large Q_ <1>+ Q_ <2>= 0 \]
Примечание: Складывая два числа мы получим ноль, когда эти числа будут:
- равными по модулю и
- имеют различные знаки (одно число — знак «плюс», а второе – знак «минус»).
Если несколько тел участвуют в процессе теплообмена
Иногда в процессе теплообмена участвуют несколько тел. Тогда, для каждого тела нужно записать формулу количества теплоты Q. А потом все количества теплоты подставить в уравнение для теплового баланса:
\[\large \boxed < Q_<1>+ Q_ <2>+ Q_ <3>+ \ldots + Q_
- Q для каждого нагреваемого тела будет обладать знаком «+»,
- Q для каждого охлаждаемого тела — знаком «-».
Пример расчетов для теплообмена между холодным и горячим телом
К горячей воде, массой 200 грамм, имеющей температуру +80 градусов Цельсия, добавили холодную воду, в количестве 100 грамм при температуре +15 градусов Цельсия. Какую температуру будет иметь смесь после установления теплового равновесия? Считать, что окружающая среда в теплообмене не участвует.
Примечание: Здесь мы рассматриваем упрощенную задачу, для того, чтобы облегчить понимание закона сохранения энергии. Мы не учитываем в этой задаче, что вода содержится в емкости. И часть тепловой энергии будет затрачиваться на то, чтобы изменить температуру емкости.
При решении других задач обязательно учитывайте, что емкость, в которой будет содержаться вещество, имеет массу. И часть тепловой энергии будет затрачиваться на то, чтобы изменить температуру емкости.
Решение:
В условии сказано, что окружающая среда в теплообмене не участвует. Поэтому, будем считать рассматриваемую систему замкнутой. А в замкнутых системах выполняются законы сохранения. Например, закон сохранения энергии.
Иными словами, с сосудом и окружающим воздухом теплообмен не происходит и, все тепловая энергия, отданная горячей водой, будет получена холодной водой.
1). Запишем уравнение теплового баланса, в правой части которого можно записать ноль:
2). Теперь запишем формулу для каждого количества теплоты:
Примечания:
- \(\large c_<\text<воды>> \) – удельную теплоемкость воды находим в справочнике;
- Массу воды переводим в килограммы;
- Горячая вода остывает и отдает тепловую энергию. Поэтому, разность \(\large (t_<\text<общ>> — t_<\text<горяч>> ) \) будет иметь знак «минус», потому, что конечная температура горячей воды меньше ее начальной температуры;
- Холодная вода получает тепловую энергию и нагревается. Из-за этого, разность \(\large (t_<\text<общ>> — t_<\text<холодн>> ) \) будет иметь знак «плюс», потому, что конечная температура холодной воды больше ее начальной температуры;
3). Подставим выражения для каждого Q в уравнение баланса:
4). Для удобства, заменим символы числами:
\[\large 4200 \cdot 0,2 \cdot (t_<\text<общ>> — 80 ) + 4200 \cdot 0,1 \cdot (t_<\text<общ>> — 15 ) = 0 \]
\[\large 840 \cdot (t_<\text<общ>> — 80 ) + 420 \cdot (t_<\text<общ>> — 15 ) = 0 \]
Раскрыв скобки и решив это уравнение, получим ответ:
Ответ: Температура смеси после прекращения теплообмена будет равна 58,33 градуса Цельсия.
Задача для самостоятельного решения:
В алюминиевом калориметре массой 100 грамм находится керосин массой 250 грамм при температуре +80 градусов Цельсия. В керосин поместили свинцовый шарик, массой 300 грамм. Начальная температура шарика +20 градусов Цельсия. Найдите температуру тел после установления теплового равновесия. Внешняя среда в теплообмене не участвует.
Примечание к решению: В левой части уравнения теплового баланса теперь будут находиться три слагаемых. Потому, что мы учитываем три количества теплоты:
- \(\large Q_ <1>\) – охлаждение алюминия от температуры +80 градусов до конечной температуры;
- \(\large Q_ <2>\) – охлаждение керосина от температуры +80 градусов до конечной температуры;
- \(\large Q_ <3>\) – нагревание свинца от температуры +20 градусов до конечной температуры;
А справа в уравнение теплового баланса запишем ноль. Так как внешняя среда в теплообмене не участвует.
ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ТЕПЛОТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВОК
Теплотехнические расчеты проводятся для определения расхода топлива, окислителя и дополнительно вводимых газов (используемых для снижения температуры продуктов горения) с целью получения теплоносителя заданной температуры (за счет создания смеси с продуктами горения), количества и химического состава.
В зависимости от типа, режима и технологии, применяемых в тепло — технологических установках, тепловой баланс составляется на 1 час работы или за весь цикл (или отдельные периоды времени внутри цикла). Для теп — лотехнологических установок непрерывного действия тепловой баланс составляется за 1 час работы при установившемся режиме. Для теплотехно — логических установок периодического действия тепловой баланс обычно составляется за весь цикл работы. Тепловые балансы теплотехнологиче — ских установок непрерывного и периодического действия несколько различаются в расходной части.
Тепловой баланс составляется обычно для всей установки, но может составляться только для рабочей камеры. Тепловой баланс теплотехноло — гических установок представляет собой равенство: где ^прих — приходная часть теплового баланса, воспринимаемая теплоту, поступающую в тепловую установку с топливом, воздушной смесью, нагретым материалом и технологическим оборудованием; ^расх — расходная часть теплового баланса, включающая теплоту, расходуемую на нагрев материала до требуемой температуры, теплоту с уходящими продуктами сгорания, с химической и механической неполнотой сгорания топлива, теплоту, теряемую поверхностью установки в окружающую среду и др.
В зависимости от конструкции теплотехнологических установок, ее назначения, вида используемого топлива и условий эксплуатации в тепловом балансе могут участвовать и другие статьи прихода и расхода теплоты. Из уравнения теплового баланса определяется расход топлива или подача пара (теплоносителя), необходимого для теплотехнологического процесса. Тепловой баланс позволяет судить об экономичности процесса нагрева материала или вещества, эффективности использования топлива, а также показывает возможности и направления совершенствования работы тепло — технологических установок.
Приходная часть баланса теплоты
1. Химическая теплота сгорания топлива
Где В — расход топлива, м /ч, кг/ч; Q — низшая теплота сгорания топлива, кДж/м3, кДж/кг.
Расход топлива В и требуется определить из уравнения теплового баланса. В расчетах баланса теплоты используется низшая теплота сгорания топлива, так как продукты горения выбрасываются в атмосферу и скрытая теплота парообразования водяных паров не используется.
2. Физическая теплота подогретого воздуха в топках машиностроительной промышленности, которая поступает в тепловую установку обычно с нагретым воздухом Q,^. — и редко с нагретым газом Q,^:
Qi,^ = в св tB V ат, кДж/ч;
Qi, T = В сг 4 , кДж/ч, где tв, tr — температура воздуха и газа соответственно, °С; св, сг — удельная объемная изобарная теплоемкость воздуха при 4 и газа при tr соответственно, кДж/(м3 • К); V — теоретическое количество воздуха, необходимое для сжигания единицы топлива, м3/м3 (м3/кг); ат — коэффициент избытка воздуха в топке.
При расчете следует учитывать, что в теплотехнологических установках через неплотности в обмуровке подсасывается холодный воздух, поэтому под температурой воздуха 4 понимают средневзвешенную (по объему) температуру подогретого и подсасываемого воздуха.
3. Теплота экзотермических реакций Q^.
Тепловой эффект экзотермической реакции металлов, строительных и других материалов приведен в [29, 36, 37]. При нагреве стальных изделий, форм их поверхность окисляется и для стали можно принять:
Qэкз = 5670 Мо, кДж/ч;
Где 5670 — удельная теплота окисления, кДж/кг; М0 — масса окалины, образовавшейся на металле, кг/ч; Мм — производительность печи, кг/ч; 5 — угар при нагреве, % (для стали 5 = 0,2.0,4).
4. Физическая теплота, вносимая в установку с транспортирующими устройствами, тарой Q-I и самим материалом Q^^:
Q-r = Мт ст tт, кДжІч;
Qф. м = Мм см tм, кДжіч,
Где Мт, Мм — масса транспортирующих устройств, тары и материала, вносимых в печь, кгіч; ст, см — удельная теплоемкость транспортирующих устройств, тары и материала при 4 и 4 соответственно, кДжі(кг • К); 4, tм — температура транспортирующих устройств, тары и материала, °С.
5. Теплота, вводимая в топку теплотехнологической установки с паром при паровом распыливании мазута или под колосниковую решетку для улучшения процесса горения при слоевом сжигании угля:
Qi^^, = Gф (/’пар — 2510), кДжікг,
Где G,|, — расход пара на 1 кг топлива (при паровом распыливании мазута G(i, = 0,3.0,35 кгікг; при подаче пара под колосниковую решетку Gф = 0,2.0,4 кгікг); /пар — энтальпия пара, кДжікг, 2510 — энтальпия пара, сбрасываемого с продуктами сгорания в атмосферу.
1. Теплота для нагрева материала до конечной температуры:
Qм = Gм см (4 — 4), кДжіч,
Где G„ — производительность установки, кгіч; см — теплоемкость материала при 4 , кДжі(кг • К); 4, 4 — начальная и конечная температуры материала, °С.
2. Потери теплоты с уходящими продуктами горения: а) в котельных агрегатах:
Qух = В Уух сух tух, кДжіч,
Где В — расход топлива, м3іч, кгіч; Уух — объем топочных газов, м3ікг, м3ім3, образовавшихся от сжигания 1 м3, 1 кг топлива при коэффициенте избытка воздуха в уходящих топочных газах а^; сух — теплоемкость уходящих газов, кДжі(кг • К) при температуре t^..
В теплотехнологических установках, работающих под разрежением, в связи с присосом воздуха ЕДа по газовому тракту, коэффициент избытка воздуха в уходящих газах аух увеличивается и на выходе равен:
Б) в установках для нагрева и обжига кусковых, порошкообразных материалов и суспензий (гипса, извести, глины, доломита, магнезита, цемента и т. п.) потери теплоты с уходящими газами и с присосом воздуха через неплотности печи складываются из теплосодержания газов, образовавшихся при сгорании топлива и выделившихся при разложении сырьевых материалов:
Qyx = (В Уух сух + Gм УГ1 сгі) tyx, кДжіч,
Где УГі — объем газов, образовавшихся при разложении 1 кг обожженного материала, м3ікг; сГ1 — теплоемкость газов, выделившихся из материала, кДжі(м3 • К).
Если из материала происходит выделение разнородных газов (СО2, N2 и др.), отличных по своей теплоемкости, то в скобках будет соответственно большее число слагаемых. Обжиг керамических изделий обычно происходит без значительного выделения газов и поэтому в потерю теплоты с уходящими газами газовыделение из материала можно не включать.
В) в нагревательных печах, у которых происходит выбивание продуктов горения из рабочего пространства печи, потери теплоты с уходящими продуктами горения определяются:
Qух = (В Уух — ^выб) /ух сух, кДж/ч,
Где Увыб — объем продуктов горения, выбивающихся из рабочего пространства, м3/ч (см. расходную статью 5).
3. Потери теплоты через каждый участок кладки определяются из выражения:
Q*. = Сткл [(^кл /100)4 — (Тв /100)4] F + ак (/кл — /в) F, кДж/ч,
Где сткл — коэффициент излучения наружной поверхности кладки, кДж/(м2 • ч • К4), для кирпичной кладки сткл = 20,1, для металлической обшивки сткл = 18; /кл — температура наружной поверхности кладки расчетного участка, °С; Ткл = /кл + 273, К; Тв, /в — температура окружающего воздуха, К, °С, Тв = /в + 273 К; F — площадь поверхности расчетного участка, м2; ак — коэффициент теплоотдачи конвекцией от наружной поверхности кладки к окружающему воздуху, кДж/(м2 • ч • К).
Для определения коэффициента теплоотдачи конвекцией от наружной поверхности кладки к окружающему воздуху ак можно использовать выражение:
Ак = 4,18 A, А 2 [(/кл /в)//]0’25,
Где Aj — коэффициент, зависящий от положения стен, равный 1,0 для вертикальной поверхности, 1,3 — для горизонтальной поверхности, обращенной вверх, 0,7 — для горизонтальной поверхности, обращенной вниз; А2 — коэффициент, зависящий от температуры кладки и окружающего воздуха; / — определяющий размер, м, принимается равным высоте участка, расположенного в вертикальной плоскости, или меньшей стороне участка, расположенного в горизонтальной плоскости.
Коэффициент А 2 зависит от средней арифметической температуры наружной кладки и окружающего воздуха /ср = 0,5(/кл + /в), °С, и численно может быть принят равным А2 = 1,14 при /ср = 50; А2 = 1,09 при /ср = 100; А2 = 1,05 при /ср = 200; А2 = 0,95 при /ср = 300 °С.
4. Потери теплоты излучением через окна установки:
Q^ = ф со F Т0 [(Тп /100)4 — (Тв /100)4], кДж/ч,
Где ф — коэффициент диафрагмирования открытого отверстия, зависящего от его формы и отношения ширины отверстия а к толщине стенки 5; со = 20,5 кДж/(м2 • К4) — коэффициент лучеиспускания абсолютно черного тела; F — площадь открытого отверстия, м ; т0 — время, в течение которого отверстие открыто, ч.
Значения коэффициента диафрагмирования открытого отверстия ф можно принять из нижеприведенной таблицы:
Тепловой баланс котельного агрегата
Тепловой баланс котельного агрегата
Тепловой баланс котельного агрегата устанавливает равенство между поступающим в агрегат количеством теплоты и его расходом. На основании теплового баланса котельного агрегата определяют расход топлива и вычисляют коэффициент полезного действия, который является важнейшей характеристикой энергетической эффективности работы котла.
В котельном агрегате химически связанная энергия топлива в процессе горения преобразуется в физическую теплоту горючих продуктов сгорания. Эта теплота расходуется на выработку и перегрев пара или нагревание воды. Вследствие неизбежных потерь при передаче теплоты и преобразовании энергии вырабатываемый продукт (пар, вода и т.д.) воспринимает только часть теплоты. Другую часть составляют потери, которые зависят от эффективности организации процессов преобразования энергии (сжигания топлива) и передачи теплоты вырабатываемому продукту.
Тепловой баланс котельного агрегата заключается в установлении равенства между поступившим в агрегат количеством теплоты и суммой использованной теплоты и тепловых потерь. Тепловой баланс котельного агрегата составляется на 1 кг твердого или жидкого топлива или для 1 м 3 газа. Уравнение, при котором тепловой баланс котельного агрегата для установившегося теплового состояния агрегата записывают в следующем виде:
Где Qр/ р — теплота, которой располагают; Q1 — использованная теплота; ∑Qn — общие потери; Q2 — потери теплоты с уходящими газами; Q3 — потери теплоты от химического недожога; Q4 — потери теплоты от механической неполноты сгорания; Q5 — потери теплоты в окружающую среду; Q6 — потери теплоты с физической теплотой шлаков.
Если каждое слагаемое правой части уравнения (19.3) разделить Qp/ p и умножить на 100%, получим второй вид уравнения, при котором тепловой баланс котельного агрегата:
В уравнении (19.4) величина q1 представляет собой коэффициент полезного действия установки «брутто». Он не учитывает затраты энергии на обслуживание котельной установки: привод дымососов, вентиляторов, питательных насосов и прочие расходы. Коэффициент полезного действия «нетто» меньше КПД «брутто», так как он учитывает затраты энергии на собственные нужды установки.
Левая приходная часть уравнения теплового баланса (19.3) является суммой следующих величин:
где QB.BH — теплота, вносимая в котлоагрегат с воздухом на 1 кг топлива. Эта теплота учитывается тогда, когда воздух нагревается вне котельного агрегата (например, в паровых или электрических калориферах, устанавливаемых до воздухоподогревателя); если воздух нагревается только в воздухоподогревателе, то эта теплота не учитывается, так как она возвращается в топку агрегата; Qпap — теплота, вносимая в топку с дутьевым (форсуночным) паром на 1 кг топлива; Qфиз.т — физическая теплота 1 кг или 1 м 3 топлива.
Теплоту, вносимую с воздухом, рассчитывают по равенству
где β — отношение количества воздуха на входе в воздухоподогреватель к теоретически необходимому; ср — средняя объемная изобарная теплоемкость воздуха; при температуре воздуха до 600 К можно считать ср = 1,33 кДж/(м 3 К); Тг.вз — температура нагретого воздуха, К; Тх.вз — температура холодного воздуха, принимаемая обычно равной 300 К.
Теплоту, вносимую с паром для распыления мазута (форсуночный пар), находят по формуле:
где Wф — расход форсуночного пара, равный 0,3 — 0,4 кг/кг; iф — энтальпия форсуночного пара, кДж/кг; r — теплота парообразования, кДж/кг.
Физическая теплота 1 кг топлива:
где ст — теплоемкость топлива, кДж/(кгК); Тт — температура топлива, К.
Значение величины Qфиз. т обычно незначительно и в расчетах учитывается редко. Исключением являются мазут и низкокалорийный горючий газ, для которых значение Qфиз.т существенно и должно обязательно учитываться.
Если предварительный подогрев воздуха и топлива отсутствует и пар для распыления топлива не используется, то Q p /р = Q р /н. Слагаемые потерь тепла в уравнении теплового баланса котельного агрегата подсчитывают на основании равенств, приводимых ниже.
1. Потерю теплоты с уходящими газами Q2(q2) определяют как разность между энтальпией газов на выходе из котельного агрегата и воздуха, поступающего в котельный агрегат (двоздухоподогревателя), т.е.
где Vr — объем продуктов сгорания 1 кг топлива, определяемый по формуле (18.46), м 3 /кг; cр.r, ср.в — средние объемные изобарные теплоемкости продуктов сгорания топлива и воздуха, определяемые как теплоемкости газовой смеси (§ 1.3) с помощью таблиц (см. прил. 1); Тух, Тх.вз — температуры уходящих газов и холодного воздуха; а — коэффициент, учитывающий потери от механического недожога топлива.
Котельные агрегаты и промышленные печи работают, как правило, под некоторым разрежением, которое создается дымососами и дымовой трубой. Вследствие этого через не плотности в ограждениях, а также через смотровые лючки и т.д. подсасывается из атмосферы некоторое количество воздуха, объем которого необходимо учитывать при расчете Iух.
Энтальпию всего поступающего в агрегат воздуха (с учетом присосов) определяют по коэффициенту избытка воздуха на выходе из установки αух = αт + ∆α.
Общий подсос воздуха в котельных установках не должен превышать ∆α = 0,2 ÷ 0,3.
Из всех потерь теплоты величина Q2 — самая значительная. Величина Q2 возрастает с увеличением коэффициента избытка воздуха, температуры уходящих газов, влажности твердого топлива и забалластированности негорючими газами газообразного топлива. Снижение присосов воздуха и улучшение качества горения приводят к некоторому уменьшению потери теплоты Q2. Основным определяющим фактором, влияющим на потерю теплоты уходящими газами, является их температура. Для снижения Тух увеличивают площадь теплоиспользующих поверхностей нагрева — воздухоподогревателей и экономайзеров.
Величина Тух влияет не только на КПД агрегата, но и на капитальные затраты, необходимые для установки воздухоподогревателей или экономайзеров. С уменьшением Тух возрастает КПД и снижаются расход топлива и затраты на него. Однако при этом возрастают площади теплоиспользующих поверхностей (при малом температурном напоре площадь поверхности теплообмена необходимо увеличивать; см. § 16.1), в результате чего повышаются стоимость установки и эксплуатационные расходы. Поэтому для вновь проектируемых котельных агрегатов или других теплопотребляющих установок значение Тух определяют из технико — экономического расчета, в котором учитывается влияние Tух не только на КПД, но и на величину капитальных затрат и эксплуатационных расходов.
Другой важный фактор, влияющий на выбор Тух, — содержание серы в топливе. При низкой температуре (меньше, чем температура точки росы дымовых газов) возможна конденсация водяных паров на трубах поверхностей нагрева. При взаимодействии с сернистым и серным ангидридами, которые присутствуют в продуктах сгорания, образуются сернистая и серная кислоты. В результате этого поверхности нагрева подвергаются интенсивной коррозии.
Современные котельные агрегаты и печи для обжига строительных материалов имеют Тух = 390 — 470 К. При сжигании газа и твердых топлив с небольшой влажностью Тух — 390 — 400 К, влажных углей
Тух = 410 — 420 К, мазута Тух = 440 — 460 К.
Влажность топлива и негорючие газообразные примеси являются газообразующим балластом, который увеличивает количество получающихся при горении топлива продуктов сгорания. При этом повышаются потери Q2.
При использовании формулы (19.6) следует иметь в виду, что объемы продуктов сгорания рассчитывают без учета механического недожога топлива. Фактическое количество продуктов сгорания с учетом механической неполноты горения будет меньше. Это обстоятельство учитывают, вводя в формулу (19.6) поправочный коэффициент a = 1 — р4/100.
2. Потеря теплоты от химического недожога Q3(q3). Газы на выходе из топки могут содержать продукты неполного горения топлива СО, Н2, СН4, теплота сгорания которых не использована в топочном объеме и далее по тракту котлоагрегата. Суммарная теплота сгорания этих газов и обусловливает химический недожог. Причинами появления химического недожога могут быть:
- недостаток окислителя (α 3 .
Недостаток воздуха приводит в тому, что часть горючих элементов газообразных продуктов неполного горения топлива может вообще не сгорать из-за отсутствия окислителя.
Плохое перемешивание топлива с воздухом является причиной или местного недостатка кислорода в зоне горения, или, наоборот, большого его избытка. Большой избыток воздуха вызывает снижение температуры горения, что уменьшает скорости реакций горения и делает процесс сжигания неустойчивым.
Малое удельное тепловыделение в топке (qv = BQ p/ н/Vт, где В — расход топлива; VT — объем топки) является причиной сильного рас сеяния теплоты в топочном объеме и ведет к снижению температуры. Завышенные значения qv также вызывают появление химического недожога. Объясняется это тем, что для завершения реакции горения требуется определенное время, а при значительно завышенном значении qv время нахождения топливовоздушной смеси в топочном объеме (т.е. в зоне наиболее высоких температур) оказывается недостаточным и ведет к появлению в газообразных продуктах сгорания горючих составляющих. В топках современных котельных агрегатов допустимое значение qv достигает 170 — 350 кВт/м 3 (см. § 19.2).
Для вновь проектируемых котельных агрегатов значения qv выбирают по нормативным данным в зависимости от вида сжигаемого топлива, способа сжигания и конструкции топочного устройства. При балансовых испытаниях эксплуатируемых котельных агрегатов величину Q3 рассчитывают по данным газового анализа.
При сжигании твердого или жидкого топлива величину Q3, кДж/кг, можно определить по формуле(19.7)
3.Потеря теплоты от механической неполноты сгорания топлива Q4(g4). При горении твердого топлива остатки (зола, шлак) могут содержать некоторое количество несгоревших горючих веществ (в основном углерода). В результате химически связанная энергия топлива частично теряется.
Потеря теплоты от механической неполноты сгорания включает ее потери вследствие:
- провала мелких частиц топлива через зазоры в колосниковой решетке Qпр (qпр);
- удаление некоторой части недогоревшего топлива со шлаком и золой Qшл (qшл);
- уноса мелких частиц топлива дымовыми газами Qун (qун)
Потеря теплоты qyн принимает большие значения при факельном сжигании пылевидного топлива, а также при сжигании неспекающихся углей в слое на неподвижных или подвижных колосниковых решетках. Значение qун для слоевых топок зависит от видимого удельного энерговыделения (теплонапряжения) зеркала горения qR, кВт/м 2 , т.е. от количества выделяющейся тепловой энергии, отнесенного к 1 м 2 горящего слоя топлива.
Допустимое значение qR BQ р /н/R (В — расход топлива; R — площадь зеркала горения) зависит от вида сжигаемого твердого топлива, конструкции топки, коэффициента избытка воздуха и т.д. В слоевых топках современных котельных агрегатов величина qR имеет значения в пределах 800 — 1100 кВт/м2. При расчете котельных агрегатов величины qR, q4 = qnp + qшл + qун принимают по нормативным материалам. При балансовых испытаниях потерю теплоты от механического недожога рассчитывают по результатам лабораторного технического анализа сухих твердых остатков на содержание в них углерода. Обычно для топок с ручной загрузкой топлива q4 = 5 ÷ 10%, а для механических и полумеханических топок q4 = 1 ÷ 10%. При сжигании пылевидного топлива в факеле в котельных агрегатах средней и большой мощности q4 = 0,5 ÷ 5%.
4. Потеря теплоты в окружающую среду Q5 (q5) зависит от большого числа факторов и главным образом от размеров и конструкции котла и топки, теплопроводности материала и талщины стенок обмуровки, тепловой производительности котлоагрегата, температуры наружного слоя обмуровки и окружающего воздуха и т. д.
Потери теплоты в окружающую среду при номинальной производительности определяют по нормативным данным в зависимости от мощности котлоагрегата и наличия дополнительных поверхностей нагрева (экономайзера). Для паровых котлов производительностью до 2,78 кг/с пара q5 — 2 — 4%, до 16,7 кг/с — q5 — 1 — 2%, более 16,7 кг/с — q5 = 1 — 0,5%.
Потери теплоты в окружающую среду распределяются по различным газоходам котлоагрегата (топка, пароперегреватель, экономайзер и т.д.) пропорционально теплоте, отдаваемой газами в этих газоходах. Эти потери учитывают, вводя коэффициент сохранения теплоты φ = 1 q5/(q5 + ȵк.а) где ȵк.а — КПД котельного агрегата.
5. Потеря теплоты с физической теплотой удаляемых из топок золы и шлаков Q6(q6) незначительна, и ее следует учитывать только при слоевом и камерном сжигание многозольных видов топлива (типа бурых углей, сланцев), для которых она составляет 1 — 1,5%.
Потери теплоты с горячей золой и шлаком q6, %, рассчитывают по формуле
где ашл — доля золы топлива в шлаке; Сшл — теплоемкость шлака; Тшл — температура шлака.
При факельном сжигании пылевидного топлива ашл = 1 — аун (аун — доля золы топлива, уносимой из топки с газами).
Для слоевых топок асл шл = ашл + апр (апр — доля золы топлива в «провале»). При сухом шлакоудалении температура шлака принимается Тш = 870 К.
При жидком шлакоудалении, которое наблюдается иногда при факельном сжигании пылевидного топлива Тшл = Тзол + 100 К (Тзол — температура золы в жидкоплавком состоянии). При слоевом сжигании горючих сланцев к зольности Aр вводится поправка на содержание углекислоты карбонатов, равная 0,3 (СО2), т.е. зольность принимается равной АР + 0,3 (СО2) р /к. Если удаляемый шлак находится в жидком состоянии, то значение величины q6 достигает 3%.
В печах и сушилках, применяемых в промышленности строительных материалов, помимо рассмотренных потерь теплоты приходится учитывать также потери на прогрев транспортных устройств (например, вагонеток), на которых материал подвергается тепловой обработке. Эти потери могут доходить до 4% и более.
Таким образом, КПД «брутто» может быть определен как
Теплоту, воспринятую вырабатываемым продуктом (пар, вода), обозначим Qк.a, кВт, тогда имеем:
для паровых котлов
для водогрейных котлоагрегатов
Где D — производительность котла, кг/с; iп.п — энтальпия перегретого пара (если котел вырабатывает насыщенный пар, то вместо iп.в следует поставить (iпн) кДж/кг; iп.в — энтальпия питательной воды, кДж/кг; р — количество воды, удаляемой из котлоагрегата с целью сохранения допустимого содержания солей в котловой воде (так называемая непрерывная продувка котла), %; i — энтальпия котловой воды, кДж/кг; Мв — расход воды через котлоагрегат,кг/с; ср.в — теплоемкость воды, кДж/(кгК); Tвых — температура горячей воды на выходе из котла; Твх — температура воды на входе в котел.
Расход топлива В, кг/с или м 3 /с, определяют по формуле
Объем продуктов сгорания (см. § 18.5) определяют без учета потери от механического недожога. Поэтому дальнейший расчет котельного агрегата (теплообмен в топке, определение площади поверхностей нагрева в газоходах, воздухоподогревателя и экономайзера) осуществляется по расчетному количеству топлива Вр:
(19.13)
При сжигании газа и мазута Вр = В.
http://msd.com.ua/osnovy-energosberezheniya-i-energoaudita/teplovoj-balans-teplotexnologicheskix-ustanovok/
http://www.kotel-kv.com/heat-balance-boiler-unit.html